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干密度（g/cm3） 距地面深度（m） -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 11.60 11.80 12.00 12.20 含水率（%） 距地面深度（m） 图11 1000KN.m 夯击能作用下不同土体深度干密度和含水率曲线 110 （1）在同一夯击能夯击完成后，土体干密度随深度增大而逐渐减小，但减小幅度逐渐 降低，这说明强夯对加固地基土的影响随深度增大而逐渐减弱，也说明了冲击能量在土体中 传播衰减速度随深度的增大而增大。在同一土体深度，夯击能越大土体干密度越大，但达到 一定土体深度以后，干密度值趋于稳定，说明强夯加固地基土在一定的深度是有效的。 115 （2）在地面下1～2 m 深处，土体的含水率逐渐增大，达到2 m 后，含水率恢复原填土 含水率，这是因为，在强夯过程表层土体水分散失而使含水率降低。 4 结论 本文通过强夯路堤填土室内土工试验、强夯物理模型试验，对强夯法处理高填方路堤的 应用进行了研究，主要分析了强夯填土的物理力学特性、强夯过程土体的变形和强夯路堤的 120 沉降变形，得出以下结论： （1）累积夯沉量随夯击次数的增加而增大，单击夯沉量的大小与夯击能有关，夯击能 越大，则单击夯沉量越大。同时，单击夯沉量的增长幅度随夯击次数的增加而逐渐减小。 （2）强夯加固的最终目的是通过提高高填方路堤的压实度来提高路堤的承载力。从强 夯前后填土的干密度和压实度变化可以看出，对夯击能3000 KN.m，路面下深度0～1 m，压 125 实度达到96 %，上路堤压实度达到94 %，下路堤达到91 %；对于夯击能2500 KN.m，0～1 m， 压实度达到94%，上路堤压实度达到92 %，下路堤达到91 %。四个夯击能土体的有效加固 深度为4～6.5 m。 （3）强夯后土体的含水率减小，含水率减小幅度随土体深度增大而减小，但是含水率 变化不明显。 130 （4）强夯后土体的力学性质较夯前有很大改善，加固效果明显。 （5）满足实际工程需要的最佳夯击能约为3000 KN.m，最佳夯击次数为7～8 次。 [参考文献] (References) [1] 地基处理手册编写委员会.地基处理手册(第三版).北京:中国建筑工业出版社,2008. 135 [2] 左名麒,朱树森.强夯法加固地基[M].北京:中国铁道出版社,1990. [3] 徐至钧,张亦农.强夯和强夯置换法加固地基[M].北京：机械工业出版社，2004. [4] 邵春荣.强夯加固机理及强夯影响效果研究分析[D].湖南：中南大学，2007. [5] 吴丽君,蒋关鲁等.非饱和粉质粘土固结压缩性及体变试验研究[J].现代地质,2009,23(3):559-563. [6] 时红莲,马如江.强夯法处理湿陷性黄土地基的试验研究[J].路基工程,2009,3,104-105. 140 [7] 郭乃正,邹金峰,杨小礼等.高填方路堤强夯试验与数值模拟研究[J].铁道科学与工程学报,2007,4(3)：41-43. 学术论文网Tag：代写论文 论文发表 代发论文 职称论文发表 建筑论文 |
