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位移的增大，剪应力减小，出现了残余应力。随着正应力的增大，残余应力有所增大，复合 土工膜坝体非线性有限元的计算(图10)也正好验证了这一规律。 165 通过对坝体及复合土工膜防渗斜墙的三维非线性有限元分析计算表明，复合土工膜所承 受应力和变形在合理的范围之内。坝体的垂直位移和水平位移基本沿坝轴线对称分布，连同 复合土工膜的坝体应力和变形计算结果符合一般应力变形规律，坝体结构达到了安全要求， 不会出现塑性破坏。 对于具有复合土工膜结构单元的坝体，由于其几何建模和计算过程的复杂性，以及有待 170 进一步完善的理论基础，目前尚未在实际应用中得到广泛接受。因此，在坝体稳定性分析中， 将结构单元的特性考虑进去，可得到更客观实际的评价结论，为分析评价坝体及复合土工膜 防渗体的稳定性提供了一条较好的途径。 [参考文献] (References) [1] 岑威钧，沈长松，李星.堤坝中防渗(复合)175 土工膜的布置型式及计算理论研究[J].洪水河，2004，22(3)： 70-74. [2] 岑威钧，沈长松，童建文.深厚覆盖层上复合土工膜防渗堆石坝筑坝特性研究[J].岩土力学，2009，30(1)： 175-180. [3] 王琦，臧文光.横山水库除险加固工程的安全论证-土工膜与结构面摩擦试验[J].岩土力学，2003，24(增)： 180 83-85. [4] 薛守义.弹塑性力学[M].北京：中国建材工业出版社，2005. [5] 顾淦臣.承压土工膜厚度计算的研究[A].全国第三届土工合成材料学术会议论文集[C].天津：天津大学出 版社，1992:249-257. [6] 沈长松，顾淦臣.复合土工膜厚度计算方法研究[J].河海大学学报(自然科学版)，2004，32(4)：395-398. 185 [7] 束一鸣，顾淦臣.土工薄膜中央防渗土石坝有限元计算[J].河海大学学报(自然科学版)，1988，16(增)：79-92. [8] 顾淦臣，沈长松，朱晟，喻建清.塘房庙复合土工膜心墙堆石坝的设计、施工和应力应变有限元分析[J]. 水利发点学报，2009，23(1)：21-26. [9] 张帆，岑松.ABAQUS 非线性有限元分析与实例[M].北京：科学出版社，2005. 学术论文网Tag：代写代发论文 职称论文发表 代写建筑论文 建筑论文发表 |
